Српски технички лист — додатак

Стр. 24

__ „СРПСКИ ТЕХНИЧКИ ЛиСТ«

___ Год, Х1Х

За прорачун корисног оптерећења узета је прет-

поставка, да се притисак задњег точка парнога ваљка _

од 1600 кгр. тежине и 55 см. ширине распростлре на површину коловоза на 10 см. дужине. Сем тога је претпостављено, да се терет на пешчаној постељи и бетонској плочи појављује на тај начин, да се образује једна пирамида притиска од 25 см. висине, Основна површина ове пирамиде износи по сл. 104.

Е == 60' 105 == 6300 см“ којој одговара оптерећење од 6500 . :0000 5 00 10300 кгрм

Укуп о оптерећење плоче је дакле 930 + 10300 = 11230 кгрем“ Са обзиром на континуитет моменат у средини а 1 10

поља може се ставити ==

11230 . 1,13. 100

10 = 136000 смкгр.

Мтах =

100 15

а== 2 см. (сл. 105) онда се на познати начин за положај нулте линије добија

х == 5,06. ем.

• 1,0" = 6,65 см. и

Кад нам је је ==

и онда су напрезања сђ = 33,0 кгрем:

бе == 1252 кгрем:

Као шипке за поделу притиска и за пријем споредних напрезања услед истезања бетона уметнута су на сваких 30 см. 6,5 мм. јаке шипке попреко изнад осталих шипака за пријем евентуалних негативних момената.

2.) Прорачун средњег носача у главном отвору.

За прорачун носача применићемо принцип Герберовог зглобастог носача. Зглобови се тако постављају, да моменти изнад ослонаца буду толико велики као и моменти у средини поља (сл. 106.) Одстојање зглоба узећемо да је х == 2,75 м. Максимални моменат у средини поља биће онда највећи кад средњи точак дође у средину поља. (сл. 107.)

Оптерећење носача :

Равномерно подељени терет год сопствене те-

жине 0,65. 0,30 . 2400 — — — = — = 469 кгрм! од коловозне плоче, пологе ;тд. ПЛО 5) на ВИ атома ет

Укупно «== 1492 кгрм

__1492 . 10. 100 ~ 8 Лежишна реакција В' од људске навале

Ме = 18650С0 смкгр

11.400. 0,44 3,62 . 440 . 8,19

о | = 1320 [ГР 10 ПР 10 кг

Мр == 1320 . 500 — 3,62 . 440 (500 — == се

= 152500 смкгр Појединачни терет од парног ваљка

2.0,825,..5000

Ра ПРЕ == 7500 кгр 2". 0,325 6500 Е Ре = __Н- == __ ЗЕБОИИр

1,10 Лежишна реакција В'' од појединачних терета,

„ 7500. 5 3850 . 2,25 ПА о

Е == 4615 кгр

Мр = 4615 . 500 = 2310000 смкгр Ма + Мр + Мр = Мтах. укупни мом. у средини носача Мтах = 4327500 смкгр

За доњу. арматуру узете су

10. челичне шипке по 20 мм. пречника — 40,00 см=

2. ' " ~ 14, ђ = О Ле танина сланина је == 48,02 ма 44 сиз

Онда се на познати начин Изналази (сп. 108.)

х == 27,1 см И у = 10,05 см Напрезање гвожђа је

=> 4327500 “ 44(90 — 6 — 27,1 - 19,05)

бе = 1292 кгрсм" Напрезање бетона, без обзира на челичне шипке, које су постављене у зони притиска, биће;

ођ == 41 кгрсма

Горе поменута арматура у зони притиска састоји се из 4. челич. шип. укупног просека 4. 1,42== 7,84 смг Исто су овако армирани и крајњи носачи.

3.) Максимални моменат изнад ослонаца. Максим. моменат постаје, кад предњи точак пар-

ног ваљка за 2,75 кмет. одстоји од средње тачке сл. 109 и 110.

Моменат од сопствене тежине Ме == 1492.5. 235 +

1492... 2.853. 100 и ЕЕ 2162000 смкгр Моменат од људске навале

0,975" . 440 . 100

потпорне

М о у 2 5808 18 440881:00 Бе 5 ти 850 - 210 235 38 00, Моменат сд појединих терета

25 Мр = 7500 . 235 + 3850 5 Е 235 = 2415020 0,

Укупни Мах = 4965500 смкгр