Српски технички лист — додатак

Стр. 26.

„СРПСКИ ТХЕНИЧКИ ЛИСТ“

Год. ХХ.

Свод је подељен у 19 једнаких ламела по 1,0м. ширине и дубине.

Кад се насип и прелазни терет редукују на

1600

бетонску масу [ 9900

следеће ординате :

= 0,727), онда се добијају

0.) 3,10.0,727 = 2,251. 1)9,96.0,727 = 2,15 , 9) 9,53.0,727 = 1,84, 3.) 2,16.0,727 = 1,57 , 4)1,84.0,727 = 1,34, 5, 1,57.0,727 = 114, 6.) 1,38.0,727 = 0,96 „ 7) 1,16.0,727 = 0,84 „ 8) 1,03.0,727 = 0,75 „ 9) 0,93.0,727 = 0,68, 10.) 0,90.0,727 = 0,65 „

19.) 0,98.0,727 = 0,68 „ 13.) 1,03.0,797 = 0,75 „ 14.) 0,80 0,727 = 0,58 , 15.) 0,90 .0,727 – 0,65 „ 16.) 1,10.0,727 =0,80 ,„ 17) 1,33.0,727 = 0,97 , 18) 1,60.0,727 == 1,16 , 19) 1,90.0,727 = 1,38 „ 20,) 2,30 .0,727 = 1,67 , 2913 2,73.0,727 = 1,97 ,

222, 86:0,721 == 2,06;

119 0,90.0,727 = 0,65 „ Ординате ослонца (без прелазног терета) 2,81.0,727 = 2,08 т, 2,86.0,772 =- 2,08 , 5,50.0,727 = 4,00 ,„ По Ландовој методи прелазни је терет постављен и ван темена свода. Ради упрошћења рада у плану сила нису нанесене тежине појединих ламела већ само њихове средње висине у четири пута смањеној размери. Кад се хоће да одреди стварна тежина појединих ламела, онда треба средње висине умножити са тежином 7 == 2200 кгр. Према току потпорне линије изналазе се на презања у своду и то: а За ослоначку фугу с-4

%, 70400

бр = =р- == -60106 11,78 кгрем.“ = притисак ва = 11,78 (1 + - = 1642 , , 67 == 11,78 (1 — =) == 7,04 » »

ђ.) за преломну фугу е-!

__ 52580 __ пн бу == –р“ == 28100 13,83 кгрсм= = притисак са = 18,83 (1 + ~ — 35,68 с; = 13,88 (1 — Н = — 8,02 „ = притисак с) За темену фугу: Н 63726 Кака па завјет таи

91,24 кгрем. = притисак

Овај је свод такође испитиван и по теорији узиданог лука и добивено је највеће напрезање на притисак 41 кгрсм“ при положају парног ваљка на Џ, одстојања од ослонца. Највеће истезање од 16,35 кгрсм> појавило се горе на ослонцу. У темену је нађено горе највеће истезање од 6.20 кгрем“ а највеће истезање доле 20,71 кгрсем“. при положају терета на //, одстојања од ослонца.

Распоред и јачина арматуре мостовског свода види се из сл. 89 и 90. —

2.) Графијско испитивање обалног стуба. Један обални стуб трпи најнезгодније напрезање кад се свод пуно оптерети, а сам стуб остави без опте-

рећења. Тежине:; Рик ИРА .340 . 1,0. 2200 — 17653 кгр. ба Рива · 1,50, 1,0. 2200 — 13827 кгр. бе ЕР .138.1,0. 2200 — 8895 кгр.

Тежине насипа редукованог на бетон.

4,0 - 2,03 2

а:= . 4,90 . 1,0 . 2200 == 82550 кгр.

Сп

а Ето 1,85 . 1,00 . 2200 — 5495 кгр.

Ивична напрезања у замишљеној темељној фуги.

- пл БИ == ТУ РО 2,48 кгрсм= притиска

Е 500 . 100 6.22

ва == 2,48 (1 ери = 3,18 » »

+ 500 )

вајн Бави 2- = | 183 најте

о 2.) Пример

Статички прорачун друмског моста са ћелијама. (Графијско испитивање)

Из сл. 122 до 127 види се графијско испитивање једног армираног засведеног бетонског моста са ћелијама. Мост има 23 метра распона између ослоначких фуга и 3,50мет. високу стрелу. Свод је параболског облика чије су ординате одређене по познатом оарасцу:

4,1 1

== БИО

ин иП)у————