Српски технички лист — додатак
Год. ХЛ.
„СРПСКИ ТЕХНИЧКИ ЛИСТ“
— -Стр-46.
напрегнути на затезање морају се из рачуна изоставити. Тако је за с= а. ђ= ђа
» “Јбх == === Мау== | (22 — 0)
Мбх == 9 3
Јау = - (47 — 3 са ++ 20:
Кад уведемо ове ·вредности у једначине (ТУ) и (У) добијамо:
ши 0 рт 27%-+ а (24 — За) _ '4(2 с-а) 3 а(4—2а) У обрасцу за с придошао је у бројитељу члан 2 у ЊУ, кога нема у познатом изразу за просту фугу Напомињем, да сл. 12 показује статичко стање темеља за у = 0,8,
(15)
Максимална напрезања на ивицама к и ј, с обзиром на одговарајућа сразмерна напрезања, јесу:
–_ 9 и 54 = 4 и 5), ===
0
ЗК с 24600)
58 = = 4 или зк = 400 с (2 ви ф Ма о» 0 | 7:
а(2е— 4)
Слегање земљишта на ивицама К иј јесте:
5] == 255 или 8] ==
| ВИР Те: ; 4] == с 4 и а ај: (17) Нагиб темеља ф је за обе равни једнак: „К 2 и == пе ИРИНУ Рита)
с 42с=а а За с < 4 добићемо одговарајуће вредности из
изведених образаца заменом с место ђ те ће битн:
8 у" с
СР ве МЕН нео анр | . Сатва арира ари (19) 2. Резултанта притисака грађевине нагиба косо према темељу.
Овде треба разликовати три разна случаја: неутрална оса О крајних дуварова лежи негде под темељом или над њим или у ивици к
Одговарајућу даљину т ове осе од темеља сматраћемо овде увек као позитивну количину,
а. Темељ се опире целим својим пресеком о вертикални дувар ђ.
Неутрална оса О лежи испод темеља у даљини ш (слика 13) услед чега ће отпор елемента равни аЕа удаљеног зах од неутралне осе О бити:
,„ = 6 х ФЕа, а отпор елемента равни фФЕђ
од вертикалоог дувара у даљини т-Ру од неутралне осе Ој 4, 6' (т + у) аЕђ
За равнотежу спољних сила и отпора потребно је:
1). Да не би наступио покрет у правцу вертикалном или хоризонталном:
А (с | х аК'4—–0 = 0, 4 б1; (у--т) фЕЊђ—Р= о с—а С
или с нашим означењима: 4 6 Мфу = д= Рупа А 6'(Мбх -- теђ) = Р = Есоза и најзад дељењем ових једначина: Мд,у Ива = Мб,х -Е те по)
2). Да не би наступило обртање, мора збир момената свију сила у односу на почетак координатног система бити раван нули; дакле:
|: 26 јава + о" (у - т) у аеђ — по, — РР =0 с— Јо
или према нашем означењу момената и по утврђењу горњих вредности за Оир (С. Јау + О' (ЈБх + т Мрх) = П СМау +. р 6' (Мех + т Њ
А из ове једначине добићемо, увођењем за р вредности р = (с — а — п)!р « и одговарајуће вредности за |ре, из једначине (УП:
Јду + у (Љх + т Мбх)
(с = а) = Мају · (УП) Први члан десне стране једначине значи дуж
__ Ј4у
4 Мфу
а други члан дужину аг. Дужине Од и даг12 а одређују удаљеност нападне тачке компонената ОиР које леже у средини одговарајућих отпора од координатних оса у иХ. |
Једначина (УП). вреди само кад је т позитивно или најмање ш = о за коју вредност једначина (У) добија вредности истоветне с претходном, једначином „(14). Ако ли је а ==а0 у исто време још је и 5=0, јер се отпор вертикалног дувара поништава компонентом Р.
Но ова једначина вреди само за 2 < а Ако ли је « > «о, појавило би се у доњем делу дувара ђ затезање, што свакојако нећемо допустити.
Ако је пресек зида једнак по целој дужини грађевине, онда је за АС сливђ =, и за вредности момената мало пре уведених по једначинама (МТ) и (УЦ):