Српски технички лист

Лрописи за рачунање притиснутих гвоздених или дрвених конструктивних делова с обзиром на отпор противу извијања.

(ц. кр. министарство железница)

(свршетак) 5. 2. Притиснуте попречне греде, које се укрштају с другим штаповима. е Одредба слободне дужине притиснутих штапова, који се укрштају с другим штаповима, не узимајући у обзир уплив од тога, на који су начин ови штапови притврђени за остаку конструкцију, зависи још и од те околности, на коликом је удаљењу на унакрсној тачци чврсто прикован штап; те се према томе може ценити уколико се учвршћење може сматрати да одговара случају под о или под 6. По томе треба изабрати : А.) За слободну дужину пришиснутих п0пречних греда многоструког система (сл. 90): 1.) Управно на раван носача по Винклеру.

а) при укрштању с крутим диагоналама :

= 5. ј ===) 62516 пр == 4, | = 0,438 б ка = 65 1 = 0,800 о в.) при укрштању с пљоштим диагоналама, пу==2 ЈА 0 20016 п == 4; [== 0,562 16 ПОЈ | 0,400 1 в) У равни главног носача у свима случајевима: јо | = 0,8 п Притиснуте попречне греде, састављене из једног угаоника, треба увек испитати на отпор противу извијања у смислу најмањег полупречника лењивости.

За слободну дужину је меродавна ширина поља ! = 4.

В.) За слободну дужину притиснутших појасева носача многогубог система, који су само у појединим чворовима укрућени горњим попречним укрућењем или лимовима за укрућење (сл. 31):

1.) Управно на раван главног носача као и код притиснутих диагонала у слачним приликама за:

п== 25 | 0,625 |, Пн 1 = 0,438 ђо, п 5 6: 1 = 0,300 |, 9), Уравни носиоца у свима случајевима. | ==4

5. 18 Вертикале главних носача. Конструкција вертикала главних носача доста добро одговара теоријским претпоставкама и с тога

(ад ==

нема тешкоћа у томе: под који ће се специјалан случај подвести дотична вертикала.

По томе треба изабрати:

А. За слободну дужину вертикала — стуба које су и горе и доле тако чврсто везане, да је искључено обртање крајњег пресека им треба узети прибрижно с теориским случајем наведеним под 2

0 610:

В. За слободну дуж вертикала— стуба — које су једино при дну чврсто укрућене, а горњи део допушта обртање крајњег пресека им, (сл. 82) теориски случај под бр. 3) треба узети:

(6 о,

С. За слободну дуж вертикала, које су и горњим и доњим крајем померљиве, (вертикале на зглобове), треба узети: 1 = ћ.

При том јо значи увек целу дужину вертикале (сл. 82).

5. 14. Рачунање притиснутих конструктивних

делова код конструкција које већ постоје.

При рачунању притиснутих штапова код постојићих конструкција треба поспупити по истим принципима као и код нових, само се коефицијенат отпора против повијања може овде за ливено и ковно гвожђе смањити за 159.

Услед тога мора пресек дотичног штапа одговарати изразу :

0,85 | . 05 <7 су а

Дини | Вредности за 0,85 . Е сређене су за ове две

врсте гвожђа у овој таблици :

| 52924 3885 || шЕ ЕМИПЕВА ДОРА штете ТОД ОД |] соссососжооеооежоео | р см са сл со из ~ О» СЛ О» Ф = ср ~ 60 с 22 С 60 Со 00 УКЕГУ | Га твег « со = ко С» хоо со У о «| 980] стетејеве 4054 _ == по вис Б на = 265 тло фр ~ 0 О О = | но с ПНЕ НП РВИ |Е о Е5Е ц о о о ЕЛИПГЕВа зосдхооогозге = =<оззевз зове с сз ио сл ~ 62 <2 (~ 60 [6,6 У А ЕЗСаСоо но 5 | === И а Це Це Пе иви од од о | > оо>» ове осе = са со тосо<- 0 Ооо уна4 Па ПБ ма | 5 63 5 56515 5 2119 | јеликева| — со со <Н ~к ожк У мо мо ИО | з > зе вео оу ЈЕ ~ 6 ~ + = о0 из ср = 00 | А Ко Рао срмо мо оо ~ Сл 51 || « об = ко С) 65 00 со. 90. ~ о Е 1 980] -састечсв со 5Р 5060 9 | во ове вељзесове (5 || бака | = са со Рлоо ~ 0 о О о | == пен мн сл = сл | Па 5 о о он ( Е емигвва => вкеее Су пеш |= ссоссосжссеооеосзоо 2518 то со со со то ФОО ЛО с5 с3 15 са 00 ~ = Ф» 00 с» У ЈЕ « о о – З ~, со. со. ји У Пи 1 080 те- ние у тен те-Н УНА ТАН МИЕИ Е | Рене => о— –"оеве ве се | | = са со "оф ~ о ОФ -